CALCULUL SI DIMENSIONAREA PANELOR CURENTE

I.1. Evaluare incarcari

I.1.1. Evaluarea incarcarii date de zapada

greutatea de referinta a stratului de zapada : g_z = 1,2

coeficient de aglomerare cu zapada : c_zi = 1

coeficient al conditiilor de expunere : c_e = 0,8

Intensitatea normata a incarcarii date de zapada :

= c_zi∙c_e∙g_z = 1 · 0,8 · 1,2 = 0,96 = 0,96

Valoarea de calcul a intensitatii incarcarii date de zapada pentru verificari ale SLEN sub incarcari din GF :

== 1,183

1,183 - suma intensitatilor normate ale incarcarilor verticale care afecteaza elementul, exclusiv zapada

= 1,4 ( clasa III de importanta )

=1,4 - = 1,154 = 1,154

= 1,154 · 0,96 = 1,108 1,108

Valoarea de calcul a intensitatii incarcarii date de zapada pentru verificari ale SLU sub incarcari din GF :

= = 1,954 1,954

= 1,954 · 0,96 = 1,876 1,876

gⁿ = 2,291

g = 3,387

a = 2225 mm pⁿ = gⁿ∙a = 2,291 · 2,225

pⁿ = 5,098

p = g∙a = 3,387 · 2,225

p = 7,536

= 7,536 · sin(3,871) 0,508

= 7,536 · cos(3,871) 7,519

I.1.2. Calcul solicitari

= 7,519 t = 12 m

= 0,395 ·7,519 ·12 35,64KN

= 0,605 ·7,519 ·12 54,588KN

= 0,526 ·7,519 ·12 47,460KN

= 0,474 ·7,519 ·12 42,768KN

= 0,5 · 7,519 · 12 45,114KN

= 0,5 · 7,519 · 12 45,114KN

= 0,5 · 7,519 · 12 45,114KN

KN·m

= 0,0779 ·7,519 ·12² 84,345 KN∙m

= 0,1053 ·7,519 ·12² 114,012 KN∙m

= 0,0329 ·7,519 ·12² 35,622 KN∙m

= 0,0789 ·7,519 ·12² 85,428 KN∙m

= 0,0461 · 7,519 ·12² 49,914 KN∙m

= 0,083 · 7,519 ·12² 89,867 KN∙m

= 0,042 · 7,519 ·12² 45,475 KN∙m

= 0,083 · 7,519 ·12² 89,867 KN∙m

I.2. DIMENSIONARE PANA

I.2.1. Dimensionare inima sectiunii ( t_i x h_i )

1) M₁ = 0,0461∙p_z∙t² = 0,0461 ·7,519 ·12² M₁ = 49,914 KN∙m

M₂ = 0,0789∙p_z∙t² = 0,0789 ·7,519 ·12² M₂ = 85,428 KN∙m

M₃ = 0,1053∙p_z∙t² = 0,1053 ·7,519 ·12² M₃ = 114,012 KN∙m

m₁ = M₁∙(0,75∙t∙2+0,8∙t∙5) = 49,914·(0,75·12·2+0,8·12·5) m₁ = 3294,324 KN·m²

m₂ = M₂ ∙[(1,0m+0,85∙t)∙2+0,1∙t∙2+0,2∙t∙5] = 85,428 ·[(1,0m+0,85·12)·2 + 0,1·12·2 + 0,2·12·5] m₂ = 3143,750 KN·m²

m₃ = M₃∙(0,15∙t∙2+0,15∙t∙2) = 114,012·(0,15·12·2+0,15·12·2) m₃ = 820,8864 KN·m²

M = = M = 65,991 KN∙m

2) W^nec = = W^nec = 299957,04 mm³

3) Propun : t_i = 4 mm

4) = 314,92 mm Aleg : h_i = 320 mm

5) Se verifica supletea inimii : = 80

65 < < 100

I.2.2.Dimensionare talpi sectiune 3 ( b₃ x t₃ )

6) 518236,364 mm³

7) = 1414,689 mm²

8) Propun : t₃ = 7 mm

1,5∙t_i = 1,5·4 = 6 mm 2,5∙t_i = 2,5·4 = 10 mm 1,5∙t_i < t₃ < 2,5∙t_i

9) 202,1 mm Aleg : b₃ = 210 mm

10) Se verifica supletea talpii :

= 0,5 · ( 210 - 4) 103 mm

< 15

I.2.3.Dimensionare talpi sectiune 2 ( b₂ x t₂ )

6) 388309,09 mm³

7) = 1008,666 mm²

8) t₂ = t₃ = 7 mm

9) 144,1 mm Aleg : b₂ = 150 mm

10) Se verifica supletea talpii :

= 0,5 · ( 150 - 4) 73 mm

< 15

I.2.4.Dimensionare talpi sectiune 1 ( b₁ x t₁ )

6) 226881,818 mm³

7) = 504,206 mm²

8) Propun : t₁ = 5 mm

9) 100,84 mm Aleg : b₁ = 110 mm

10) Se verifica supletea talpii :

= 0,5 · ( 110 - 4) 53 mm

< 15

I.3. VERIFICAREA LA STAREA LIMITA DE REZISTENTA ( SLU )

I.3.1.Verificare sectiune 1 ( sectiune din camp curent ) :

I_y1 = I_y1 = 39971833,333 mm⁴

z_max = z_max = 165 mm

s_max = s_max = 206,04

s_max < R R = 220

I.3.2.Verificare sectiune 2 ( sectiune de pe reazem curent ) :

I_y2 = I_y2 = 67068966,667 mm⁴

z_max = z_max = 167 mm

s_max = s_max = 212,714

s_max < R = 220

T₂ = 0,5 · p_z · t = 0,5·7,519·12 = 45,114 KN

R_f = 0,6 · R = 0,6·220 = 132

t = t = 35,245 t < R_f

z = = 160 mm

= 203,797

212,744 < 1,1 · R = 1,1 · 220 = 242

I.3.3.Verificare sectiune 3 ( sectiune de pe primul reazem intermediar ) :

I_y3 = I_y3 = 89527486,667 mm⁴

z_max = z_max = 167 mm

s_max = s_max = 212,672

s_max < R = 220

T₃ = 0.605 · p_z · t = 0,605 · 7,519 · 12 = 54,588 KN

R_f = 0,6 · R = 0,6 · 220 = 132

t = t = 42,647 t < R_f

z = = 160 mm

= 203,758

216,734 < 1,1 · R = 1,1 · 220 = 242

I.4. VERIFICAREA LA STAREA LIMITA DE DEFORMATIE ( SLEN )

f_adm = f_adm = 60 mm

5,098·cos(3,871) 5,086

M₁₂ = 0,1053··t² = 0,1053 · 5,086 · 12² M₁₂ = 77,126 KN·m

M₂₄ = 0,0789··t² = 0,0789 · 5,086 · 12² M₂₄ = 57,789 KN·m

M₁ = = M₁ = 91,548 KN·m

M₃ = M₁ = 91,548 KN·m

M₂ = = M₂ = 38,563 KN·m

M₄ = M₂₄ M₄ = 57,789 KN·m

f₁ = = 97,49 mm

f₂ = = 49,28 mm

f_I = f₁ - f₂ = 97,49 - 49,28 = 48,22 mm < f_adm = 60 mm

f₃ = = 163,59 mm

f₄ = = 123,92 mm

f_III = f₃ - f₄ = 163,59 - 123,92 = 39,7 mm < f_adm = 60 mm

I.5. DIMENSIONAREA JOANTEI DE MONTAJ

Pe primul reazem intermediar

1)h = h_i + 3·t₂ = 320 + 3·7 h = 341 mm

2)H = H = 334,346 KN

3)Propun : b_sup = 190 mm b_inf = 230 mm

b₃ - 2 · 10 mm = 210 - 20 = 190 mm

b₃ + 2 · 10 mm = 210 + 20 = 230 mm

4) 7,999 mm t_sup = 8 mm

6,608 mm t_inf = 7 mm

5)Propun : a₁ = 4,5 mm a₂ = 4,5 mm

min(0,7·t₂ ; 0,7·t_sup) = min( 0,7·7 ; 0,7·8) = 4,9 mm a₁ < 4,9 mm

min(0,7·t₂ ; 0,7·t_inf) = min( 0,7·7 ; 0,7·7) = 4,9 mm a₂ < 4,9 mm

6)R_fs = 0,7 · R = 0,7 · 220 = 154

250,23 mm l₁ = 260 mm

250,23 mm l₂ = 260 mm

7)Verificarea conditiilor constructive :

15·a₁ = 15 ·4,5 = 67,5 mm 60·a₁ = 60 ·4,5 = 270 mm

15·a₁ < l₁ < 60·a₁ 15·a₁ < l₂ < 60·a₁