CALCULUL FERMEI

1 Schema constructiva

P_z = 7,519 t = 12 m D = 27 m a = a = 2,225 m

a₀ = atan a₀ = 3,871

a₁ = atan a₁ = 48,977

a₂ = atan a₂ = 51,505

a₃ = atan a₃ = 54,322

a₄ = atan a₄ = 56,799

2. EVALUARE INCARCARI

P_z = 7,519 t = 12 m a = 2,225 m

V₀ = 0,395·p_z·t = 0,395 · 7,519 · 12 = 35,64 KN V₀ = 32,443 KN

V₁₂ = (0,605 + 0,526)·p_z·t = 1,131 · 7,519 · 12 = 102,048 KN V₁₂ = 102,048 KN

V₂₄ = (0,474 + 0,500)·p_z·t = 0,974 · 7,519 · 12 = 87,882 KN V₂₄ = 87,882 KN

V₃₆ = (0,500 + 0,500)·p_z·t = 1,000 · 7,519 · 12 = 90,228 KN V₃₆ = 90,228 KN

P = V₃₆ + 0,15·t·a = 90,228 + 0,15 · 12 · 2,225 = 94,233 KN P = 94,233 KN

3.DETERMINAREA EFORTURILOR SECTIONALE

3.1. Determinarea eforturilor din barele talpii superioare

bara 11-13 h_6-11 = 3249 mm

d_{6_11-13} = h_6-11·cos(a₀) = 3,249 · cos(3,871) = 3,242 m

SM₆ = 0

N_11-13 = N_11-13 = 1067,233 KN

bara 9-11 SF_x = 0

N_9-11 = N_11-13 N_9-11 = 1067,233 KN

bara 7-9 h_4-7 = 2948 mm

d_{4_7-9}= h_4-7·cos(a₀) = 2,948 · cos(3,871) = 2,941 m

SM₄ = 0

N_7-9 = N_7-9 = 891,061 KN

bara 5-7 SF_x = 0

N_7-9 = N_5-7 N_5-7 = 891,061 KN

bara 3-5 h_2-3 = 2647 mm

d_{2_3-5}= h_2-3·cos(a₀) = 2,647 · cos(3,871) = 2,641 m

SM₂ = 0

N_3-5 = N_3-5 = 436,65 KN

bara 1-3 SF_x = 0

N_1-3 = N_3-5 N_1-3 = 436,65 KN

3.2. Determinarea eforturilor din barele talpii inferioare

bara 6-8 h₁₃ = 3400 mm

SM₁₃ = 0

N_6-8 = N_6-8 = 1048,342 KN

bara 4-6 h₉ = 3099 mm

SM₉ = 0

N_4-6 = N_4-6 = 1014,852 KN

bara 2-4 h₅ = 2798 mm

SM₅ = 0

N_2-4 = N_2-4 = 674,416 KN

bara 1-2 SF_y = 0

N_1-2 = = N_1-2 = 647,897 KN

3.3. Determinarea eforturilor din barele diagonale

bara 2-5 SF_y = 0

N_2-5 = = N_2-5 = 504,134 KN

bara 4-5 SF_y = 0

N_4-5 = = N_4-5 = 344,535 KN

bara 4-9 SF_y = 0

N_4-9 = = N_4-9 = 215,877 KN

bara 6-9 SF_y = 0

N_6-9 = = N_6-9 = 85,276 KN

bara 6-13 SF_y = 0

N_8-17 = = N_8-17 = 29,803 KN

3.4. Determinarea eforturilor din montanti

bara 2-3 F_y = 0

N_2-3 = P - N_1-3·sin(₀) + N_3-5·sin(₀)

N_2-3 = 94,233 - 436,65 · sin (3,871) + 436,65 · sin(3,871)

N_2-3 = 94, 233 KN

bara 4-7 F_y = 0

N_4-7 = P - N_5-7·sin(₀) + N_7-9·sin(₀)

N_2-3 = 94,233 - 891,061 · sin (3,871) + 891,061 · sin(3,871)

N_4-7 = 94, 233 KN

bara 6-11 F_y = 0

N_6-11 = P - N_9-11·sin(₀) + N_11-13·sin(₀)

N_2-3 = 94,233 - 1067,233 · sin (3,871) + 1067,233 · sin(3,871)

N_6-11 = 94, 233 KN

bara 8-13 N_8-13 = 0

Nod 3 Nod i

4.DIMENSIONAREA SI VERIFICAREA BARELOR

4.1. Talpa superioara

bara 11-13 - compresiune l_11-13 = 2230 mm N_11-13 = 1067,233 KN

Propun : t_G = 14 mm c = t_G

Lungimi de flambaj : l_fy = l_11-13 l_fz = l_11-13

Aleg : 2L 140x140x12 A₁ = 3250 mm² A = 2·A₁

A = 6500 mm² A > A^nec

e = 39 mm i_y1 = i_z1 = 43,1 mm

Raze de giratie :

i_y = i_y1 = 43,1 mm

i_z = = = 63,037 mm

Coeficienti de zveltete :

51,74 35,376

l_max = max(l_y l_z) = max( 51,74 ; 35,376) l_max = 51,74

Verificarea de zveltete :

l_adm = 120 l_max < l_adm

Coeficientul de flambaj :

l_max = 52 pe curba C pentru OL 37 rezulta f_min = 0,808

Verificarea de stabilitate generala :

= = 203,205 < R

bara 9-11 - compresiune l_9-11 = 2230 mm N_9-11 = 1067,233 KN

Propun : t_G = 14 mm c = t_G

Lungimi de flambaj : l_fy = l_9-11 l_fz = l_9-11

Aleg : 2L 140x140x12 A₁ = 3250 mm² A = 2·A₁

A = 6500 mm² A > A^nec

e = 39 mm i_y1 = i_z1 = 43,1 mm

Raze de giratie :

i_y = i_y1 = 43,1 mm

i_z = = = 63,037 mm

Coeficienti de zveltete :

51,74 35,376

l_max = max(l_y l_z) = max( 51,74 ; 35,376) l_max = 51,74

Verificarea de zveltete :

l_adm = 120 l_max < l_adm

Coeficientul de flambaj :

l_max = 52 pe curba C pentru OL 37 rezulta f_min = 0,808

Verificarea de stabilitate generala :

= = 203,205 < R

bara 7-9 - compresiune l_7-9 = 2230 mm N_7-9 = 891,061 KN

Propun : t_G = 14 mm c = t_G

Lungimi de flambaj : l_fy = l_7-9 l_fz = l_7-9

Aleg : 2L 120x120x12 A₁ = 2750 mm² A = 2·A₁

A = 5500 mm² A > A^nec

e = 34 mm i_y1 = i_z1 = 36,5 mm

Raze de giratie :

i_y = i_y1 = 36,5 mm

i_z = = = 54,893 mm

Coeficienti de zveltete :

61,096 40,624

l_max = max(l_y l_z) = max( 61,096 ; 40,624) l_max = 61,096

Verificarea de zveltete :

l_adm = 120 l_max < l_adm

Coeficientul de flambaj :

l_max = 61 pe curba C pentru OL 37 rezulta f_min = 0,748

Verificarea de stabilitate generala :

= = 216,592 < R

bara 5-7 idem bara 7-9

bara 3-5 - compresiune l_3-5 = 2230 mm N_3-5 = 436,65 KN

Propun : t_G = 14 mm c = t_G

Lungimi de flambaj : l_fy = l_3-5 l_fz = l_3-5

Aleg : 2L 120x120x12 A₁ = 2750 mm² A = 2·A₁

A = 5500 mm² A > A^nec

e = 34 mm i_y1 = i_z1 = 36,5 mm

Raze de giratie :

i_y = i_y1 = 36,5 mm

i_z = = = 54,893 mm

Coeficienti de zveltete :

61,096 40,624

l_max = max(l_y l_z) = max(31,096 ; 40,624) l_max = 61,096

Verificarea de zveltete :

l_adm = 120 l_max < l_adm

Coeficientul de flambaj :

l_max = 61 pe curba C pentru OL 37 rezulta f_min = 0,748

Verificarea de stabilitate generala :

= = 106,138 < R

bara 1-3 - compresiune l_1-3 = 2180 mm N_3-5 = 436,65 KN

Propun : t_G = 14 mm c = t_G

Lungimi de flambaj : l_fy = l_3-5 l_fz = l_3-5

Aleg : 2L 120x120x8 A₁ = 2750 mm² A = 2·A₁

A = 5500 mm² A > A^nec

e = 34 mm i_y1 = i_z1 = 36,5 mm

Raze de giratie :

i_y = i_y1 = 36,5 mm

i_z = = = 54,893 mm

Coeficienti de zveltete :

59,726 39,714

l_max = max(l_y l_z) = max(59,726 ; 39,714) l_max = 59,726

Verificarea de zveltete :

l_adm = 120 l_max < l_adm

Coeficientul de flambaj :

l_max = 60 pe curba C pentru OL 37 rezulta f_min = 0,755

Verificarea de stabilitate generala :

= = 105,154 < R

4.2. Montanti

bara 6-11 - compresiune l_6-11 = 3249 mm N_6-11 = 94,233 KN

Propun : t_G = 14 mm c = t_G

Lungimi de flambaj : l_fy = l_6-11·0,8 l_fy = 2599,2 mm l_fz = l_6-11

Aleg : 2L 60x60x6 A₁ = 691 mm² A = 2·A₁

A = 1382 mm² A > A^nec

e = 16,9 mm i_y1 = i_z1 = 18,2 mm

Raze de giratie :

i_y = i_y1 = 18,2 mm

i_z = = = 30,041 mm

Coeficienti de zveltete :

142,813 108,153

_max = max(_y , _z) = max(142,813 ; 108,153) _max = 142,813

Verificarea de zveltete :

_adm = 150 _max < _adm

Coeficientul de flambaj :

_max = 142 pe curba C pentru OL 37 rezulta _min = 0,312

Verificarea de stabilitate generala :

= = 218,545 < R

bara 4-7 - compresiune l_4-7 = 2948 mm N_4-7 = 94,233 KN

Propun : t_G = 14 mm c = t_G

Lungimi de flambaj : l_fy = l_4-7·0,8 l_fy = 2358,4 mm l_fz = l_4-7

Aleg : 2L 60x60x6 A₁ = 691 mm² A = 2·A₁

A = 1382 mm² A > A^nec

e = 16,9 mm i_y1 = 18,2 mm i_z1 = 18,2 mm

Raze de giratie :

i_y = i_y1 = 18,2 mm

i_z = = = 30,041 mm

Coeficienti de zveltete :

129,582 98,133

_max = max(_y , _z) = max( 129,582 ; 98,133) _max = 129,582

Verificarea de zveltete :

_adm = 150 _max < _adm

Coeficientul de flambaj :

_max = 130 pe curba C pentru OL 37 rezulta _min = 0,355

Verificarea de stabilitate generala :

= = 192,073 < R

bara 2-3 - compresiune l_2-3 = 2647 mm N_2-3 = 94,233 KN

Propun : t_G = 14 mm c = t_G

Lungimi de flambaj : l_fy = l_2-3·0,8 l_fy = 2117,6 mm l_fz = l_2-3

Aleg : 2L 60x60x6 A₁ = 691 mm² A = 2·A₁

A = 1382 mm² A > A^nec

e = 16,9 mm i_y1 = 18,2 mm i_z1 = 18,2 mm

Raze de giratie :

i_y = i_y1

i_z = = = 30,041 mm

Coeficienti de zveltete :

116,352 88,113

_max = max(_y , _z) = max( 116,352 ; 88,113) _max = 116,352

Verificarea de zveltete :

_adm = 150 _max < _adm

Coeficientul de flambaj :

_max = 116 pe curba C pentru OL 37 rezulta _min = 0,464

Verificarea de stabilitate generala :

= =146,953 < R

4.3. Diagonale comprimate

bara 2-5 - compresiune l_2-5 = 3575 mm N_2-5 = 504,134 KN

Propun : t_G = 14 mm c = t_G

Lungimi de flambaj : l_fy = l_2-5·0,8 l_fy = 2860 mm l_fz = l_2-5

Aleg : 2L 120x120x12 A₁ = 2750 mm² A = 2·A₁

A = 5500 mm² A > A^nec

e = 34,0 mm i_y1 = i_z1 = 36,5 mm

Raze de giratie :

i_y = i_y1 = 36,5 mm

i_z = = = 54,893 mm

Coeficienti de zveltete :

78,356 65,127

_max = max(_y , _z) = max( 78,356 ; 65,127) _max = 78,356

Verificarea de zveltete :

_adm = 150 _max < _adm

Coeficientul de flambaj :

_max = 78 pe curba C pentru OL 37 rezulta _min = 0,632

Verificarea de stabilitate generala :

= = 145,033 < R

bara 4-9 - compresiune l_4-9 = 3815 mm N_4-9 = 215,877 KN

Propun : t_G = 14 mm c = t_G

Lungimi de flambaj : l_fy = l_4-9·0,8 l_fy = 3052 mm l_fz = l_4-9

Aleg : 2L 80x80x10 A₁ = 1510 mm² A = 2·A₁

A = 3020 mm² A > A^nec

e = 23,4 mm i_y1 = i_z1 = 24,1 mm

Raze de giratie :

i_y = i_y1 = 24,1 mm

i_z = = = 38,794 mm

Coeficienti de zveltete :

126,639 98,34

_max = max(_y , _z) = max( 126,639 ; 98,34) _max = 126,639

Verificarea de zveltete :

_adm = 150 _max < _adm

Coeficientul de flambaj :

_max = 127 pe curba C pentru OL 37 rezulta _min = 0,366

Verificarea de stabilitate generala :

= = 195,307 < R

4.4. Diagonale intinse

bara 4-5 - intindere l_4-5 = 3575 mm N_4-5 = 344,535 KN

Propun : t_G = 14 mm c = t_G

Lungimi de calcul a zveltetii : l_fy = l_4-5·0,8 l_fy = 2860 mm l_fz = l_4-5

Aleg : 2L 80x80x10 A₁ = 1510 mm² A = 2·A₁

A = 3020 mm² A > A^nec

e = 23,4 mm i_y1 = i_z1 = 24,1 mm

Raze de giratie :

i_y = i_y1 = 24,1 mm

i_z = = = 38,794 mm

Coeficienti de zveltete :

118,672 92,154

_max = max(_y , _z) = max(118,672 ; 92,154) _max = 118,672

Verificarea de zveltete :

_adm = 400 _max < _adm

Verificarea de rezistenta :

= = 114,048 < R

bara 6-9 - intindere l_6-9 = 3815 mm N_6-9 = 85,276 KN

Propun : t_G = 14 mm c = t_G

Lungimi de calcul a zveltetii : l_fy = l_6-9·0,8 l_fy = 3052 mm l_fz = l_6-9

Aleg : 2L 60x60x6 A₁ = 691 mm² A = 2·A₁

A = 1382 mm² A > A^nec

e = 16,9 mm i_y1 = i_z1 = 18,2 mm

Raze de giratie :

i_y = i_y1 = 18,2 mm

i_z = = = 30,041 mm

Coeficienti de zveltete :

167,692 126,994

_max = max(_y , _z) = max(167,692 ; 126,994) _max = 167,692

Verificarea de zveltete :

_adm = 400 _max < _adm

Verificarea de rezistenta :

= = 61,705 < R

bara 6-13 - intindere l_6-13 = 4064 mm N_8-13 = 29,803 KN

Propun : t_G = 14 mm c = t_G

Lungimi de calcul a zveltetii : l_fy = l_8-13·0,8 l_fy = 3251,2 mm l_fz = l_8-13

Aleg : 2L 60x60x6 A₁ = 691 mm² A = 2·A₁

A = 1382 mm² A > A^nec

e = 16,9 mm i_y1 = i_z1 = 18,2 mm

Raze de giratie :

i_y = i_y1 = 18,2 mm

i_z = = = 30,041 mm

Coeficienti de zveltete :

178,637 135,282

_max = max(_y , _z) = max(178,637 ; 135,282) _max = 178,637

Verificarea de zveltete :

_adm = 400 _max < _adm

Verificarea de rezistenta :

= = 21,565 < R

4.5. Talpa inferioara

bara 6-8 - intindere l_6-8 = 2225 mm N_6-8 = 1048,342 KN

Propun : t_G = 14 mm c = t_G

Lungimi de calcul a zveltetii : l_fy = l_6-8 l_fy = 2225 mml_fz = 4450 mm

Aleg : 2L 120x120x12 A₁ = 2750 mm² A = 2·A₁

A = 5500 mm² A > A^nec

e = 34 mm i_y1 = i_z1 = 36,5 mm

Raze de giratie :

i_y = i_y1 = 36,5 mm

i_z = = = 54,893 mm

Coeficienti de zveltete :

60,959 81,067

_max = max(_y , _z) = max(60,959 ; 81,067) _max = 81,067

Verificarea de zveltete :

_adm = 400 _max < _adm

Verificarea de rezistenta :

= = 190,608 < R

bara 4-6 - intindere l_4-6 = 4450 mm N_4-6 = 1014,852 KN

Propun : t_G = 14 mm c = t_G

Lungimi de calcul a zveltetii : l_fy = l_4-6 l_fy = 4450 mm l_fz = 11075 mm

Aleg : 2L 120x120x12 A₁ = 2750 mm² A = 2·A₁

A = 5500 mm² A > A^nec

e = 34 mm i_y1 = i_z1 = 36,5 mm

Raze de giratie :

i_y = i_y1 = 36,5 mm

i_z = = = 54,893 mm

Coeficienti de zveltete :

121,918 201,756

_max = max(_y , _z) = max(121,918 ; 201,756) _max = 201,756

Verificarea de zveltete :

_adm = 400 _max < _adm

Verificarea de rezistenta :

= = 184,519 < R

bara 2-4 - intindere l_6-8 = 4450 mm N_6-8 = 674,416 KN

Propun : t_G = 14 mm c = t_G

Lungimi de calcul a zveltetii : l_fy = l_6-8 l_fy = 4450 mm l_fz = 11075 mm

Aleg : 2L 120x120x12 A₁ = 2750 mm² A = 2·A₁

A = 5500 mm² A > A^nec

e = 34 mm i_y1 = i_z1 = 36,5 mm

Raze de giratie :

i_y = i_y1 = 36,5 mm

i_z = = = 54,893 mm

Coeficienti de zveltete :

121,918 201,756

_max = max(_y , _z) = max(121,918 ; 201,756) _max = 201,756

Verificarea de zveltete :

_adm = 400 _max < _adm

Verificarea de rezistenta :

= = 122,621 < R

bara 1-2 - intindere l_1-2 = 3314 mm N_1-2 = 647,897 KN

Propun : t_G = 14 mm c = t_G

Lungimi de calcul a zveltetii : l_fy = l_1-2·0,8 l_fy = 2651,2 mm l_fz = l_1-2

Aleg : 2L 120x120x12 A₁ = 2750 mm² A = 2·A₁

A = 5500 mm² A > A^nec

e = 34 mm i_y1 = i_z1 = 36,5 mm

Raze de giratie :

i_y = i_y1 = 36,5 mm

i_z = = = 54,893 mm

Coeficienti de zveltete :

72,636 60,372

_max = max(_y , _z) = max(72,636 ; 60,372) _max = 72,636

Verificarea de zveltete :

_adm = 400 _max < _adm

Verificarea de rezistenta :

= = 117,8 < R

5. DIMENSIONAREA PRINDERILOR BARELOR

5.1. Montanti :

bara 2-3 - compresiune 2L 60x60x6 R_fs = 0,7·R = 0,7 · 220 = 154

A = 1382 mm² N_2-3 = 94,233 KN

b = 60 mm t_c = 6 mm e = 16,9 mm f_min = 0,464

N^cap = f_min · A · R = 0,464 · 1382 · 220 = 141075 N N^cap = 141,075 KN

N_s = min(1,3·N_2-3 , N^cap) = min(122,503 ; 141,075) N_s = 122,503 KN

N_s1 = N_s· = 122,503 · = 87,998 N_s1 = 87,998 KN

N_s2 = N_s· = 122,503 · = 34,505 N_s2 = 34,505 KN

Cordon 1 : min(0,7·t_G , 0,85·t_c) = min(0,7 · 14 ; 0,85 · 6 ) = 5,1 mm a₁ = 4 mm a₁ < min(0,7·t_G , 0,85·t_c)

= = 71,427 mm

= + 2·a₁ = 71,427 + 2 · 4 = 79,427 mm

Aleg : l_s1 = 80 mm l_s1 ≥ 15·a₁ 15·a₁ = 60 mm

l_s1 ≥ 60 mm l_s1 < 60·a₁ 60·a₁ = 240 mm

l_s1 ≥ b = 60 mm

Cordon 2 : min(0,7·t_G , 0,7·t_c) = min(0,7 · 14 ; 0,7 · 6) = 4,2 mm a₂ = 4 mm a₂ < min(0,7·t_G , 0,85·t_c)

= = 28,007 mm

= + 2·a₂ = 28,007 + 2 · 4 = 36,007 mm

Aleg : l_s2 = 40 mm l_s2 ≥ 15·a₂        15·a₂ = 60 mm

l_s2 ≥ 60 mm l_s2 < 60·a₂ 60·a₂ = 240 mm

l_s2 ≥ b = 60 mm l_s2 = 60 mm

Verificarea cordoanelor de sudura :

= = 152,774 < R_fs

= = 82,945 < R_fs

bara 4-7 - compresiune 2L 60x60x6 R_fs = 0,7 · R = 0,7 · 220 = 154

A = 1382 mm² N_4-7 = 94,233 KN

b = 60 mm t_c = 6 mm e = 16,9 mm f_min = 0,355

N^cap = f_min · A · R = 0,355 · 1382 · 220 = 107934 N N^cap = 107,934 KN

N_s = min(1,3·N_4-7 , N^cap) = min(122,503 ; 107,934) N_s = 107,934 KN

N_s1 = N_s · = 107,934 · = 77,533 N_s1 = 77,533 KN

N_s2 = N_s · = 107,934 · = 30,401 N_s2 = 30,401 KN

Cordon 1 : min(0,7·t_G , 0,85·t_c) = min(0,7 · 14 ; 0,85 · 6 ) = 5,1 mm a₁ = 4 mm a₁ < min(0,7·t_G , 0,85·t_c)

= = 62,933 mm

= + 2·a₁ = 62,933 + 2 · 4 = 70,933 mm

Aleg : l_s1 = 80 mm l_s1 ≥ 15·a₁ 15·a₁ = 60 mm

l_s1 ≥ 60 mm l_s1 < 60·a₁ 60·a₁ = 240 mm

l_s1 ≥ b = 60 mm

Cordon 2 : min(0,7·t_G , 0,7·t_c) = min(0,7 · 14 ; 0,7 · 6) = 4,2 mm a₂ = 4 mm a₂ < min(0,7·t_G , 0,85·t_c)

= = 24,676 mm

= + 2·a₂ = 24,676 + 2 · 4 = 32,676 mm

Aleg : l_s2 = 35 mm l_s2 ≥ 15·a₂        15·a₂ = 60 mm

l_s2 ≥ 60 mm l_s2 < 60·a₂ 60·a₂ = 240 mm

l_s2 ≥ b = 60 mm l_s2 = 60 mm

Verificarea cordoanelor de sudura :

= = 135,300 < R_fs

= = 73,079 < R_fs

bara 6-11 - compresiune 2L 60x60x6 R_fs = 0,7 · R = 0,7 · 220 = 154

A = 1382 mm² N_6-11 = 94,233 KN

b = 60 mm t_c = 6 mm e = 16,9 mm f_min = 0,312

N^cap = f_min · A · R = 0,312 · 1382 · 220 = 94860 N N^cap = 94,860 KN

N_s = min(1,3·N_6-11 , N^cap) = min(122,503 ; 94,860) N_s = 94,860 KN

N_s1 = N_s · = 94,860 · = 68,141 N_s1 = 68,141 KN

N_s2 = N_s · = 94,860 · = 26,719 N_s2 = 26,719 KN

Cordon 1 : min(0,7·t_G , 0,85·t_c) = min(0,7 · 14 ; 0,85 · 6 ) = 5,1 mm a₁ = 4 mm a₁ < min(0,7·t_G , 0,85·t_c)

= = 55,310 mm

= + 2·a₁ = 55,310 + 2 · 4 = 63,310 mm

Aleg : l_s1 = 70 mm l_s1 ≥ 15·a₁ 15·a₁ = 60 mm

l_s1 ≥ 60 mm l_s1 < 60·a₁ 60·a₁ = 240 mm

l_s1 ≥ b = 60 mm

Cordon 2 : min(0,7·t_G , 0,7·t_c) = min(0,7 · 14 ; 0,7 · 6) = 4,2 mm a₂ = 4 mm a₂ < min(0,7·t_G , 0,85·t_c)

= = 21,688 mm

= + 2·a₂ = 21,688 + 2 · 4 = 29,688 mm

Aleg : l_s2 = 30 mm l_s2 ≥ 15·a2 15·a₂ = 60 mm

l_s2 ≥ 60 mm l_s2 < 60·a₂ 60·a₂ = 240 mm

l_s2 ≥ b = 60 mm l_s2 = 60 mm

Verificarea cordoanelor de sudura :

= = 137,382 < R_fs

= = 64,228 < R_fs

bara 8-13 - bara de efort nul 2L 60x60x6 se dimensioneaza constructiv

Cordon 1 : min(0,7·t_G , 0,85·t_c) = min(0,7 · 14 ; 0,85 · 6 ) = 5,1 mm a₁ = 4 mm a₁ < min(0,7·t_G , 0,85·t_c)

Aleg : l_s1 = 60 mm l_s1 ≥ 15·a₁        15·a₁ = 60 mm

l_s1 ≥ 60 mm l_s1 < 60·a₁ 60·a₁ = 240 mm

l_s1 ≥ b = 60 mm

Cordon 2 : min(0,7·t_G , 0,7·t_c) = min(0,7 · 14 ; 0,7 · 6) =4,2 mm a₂ = 4 mm a₂ < min(0,7·t_G , 0,85·t_c)

Aleg : l_s2 = 60 mm l_s2 ≥ 15·a₂ 15·a₂ = 60 mm

l_s2 ≥ 60 mm l_s2 < 60·a₂ 60·a₂ = 240 mm

l_s2 ≥ b = 60 mm

5.2. Diagonale comprimate

bara 2-5 - compresiune 2L 120x120x12 R_fs = 0,7 · R = 0,7 ·220 = 154

A = 5500 mm² N_2-5 = 504,134 KN

b = 120 mm t_c = 12 mm e = 34,0 mm f_min = 0,632

N^cap = f_min · A · R = 0,632 · 5500 · 220 = 764720 N N^cap = 764,720 KN

N_s = min(1,3·N_2-5 , N^cap) = min(655,374 ; 764,720) N_s = 655,374 KN

N_s1 = N_s · = 655,374 · = 469,685 N_s1 = 469,685 KN

N_s2 = N_s · = 655,374 · = 185,689 N_s2 = 185,689 KN

Cordon 1 : min(0,7·t_G , 0,85·t_c) = min(0,7 · 14 ; 0,85 · 12 ) =9,8 mm a₁ = 8 mm a₁ < min(0,7·t_G , 0,85·t_c)

= = 190,619 mm

= + 2·a₁ = 190,619 + 2 · 8 = 206,619 mm

Aleg : l_s1 = 210 mm l_s1 ≥ 15·a₁ 15·a₁ = 120 mm

l_s1 ≥ 120 mm l_s1 < 60·a₁ 60·a₁ = 480 mm

l_s1 ≥ b = 120 mm

Cordon 2 : min(0,7·t_G , 0,7·t_c) = min(0,7 · 14 ; 0,7 · 12) = 8,4 mm a₂ = 6 mm a₂ < min(0,7·t_G , 0,85·t_c)

= = 100,4811 mm

= + 2·a₂ = 100,481 + 2 · 6 = 112,481 mm

Aleg : l_s2 = 120 mm l_s2 ≥ 15·a₂ 15·a₂ = 90 mm

l_s2 ≥ 90 mm l_s2 < 60·a₂ 60·a₂ = 360 mm

l_s2 ≥ b = 120 mm

Verificarea cordoanelor de sudura :

= = 151,316 < R_fs

= = 143,279 < R_fs

bara 4-9 - compresiune 2L 80x80x10 R_fs = 0,7 · R = 0,7 ·220 = 154

A = 3020 mm² N_4-9 = 215,877 KN

b = 80 mm t_c = 10 mm e = 23,4 mm f_min = 0,366

N^cap = f_min · A · R = 0,366 ·3020 · 220 = 243170 N N^cap = 243,170 KN

N_s = min(1,3·N_4-9 , N^cap) = min(280,640 ; 243,170) N_s = 243,170 KN

N_s1 = N_s · = 243,170 · = 172,043 N_s1 = 172,043 KN

N_s2 = N_s · = 243,170 · = 71,127 N_s2 = 71,127 KN

Cordon 1 : min(0,7·t_G , 0,85·t_c) = min(0,7 · 14 ; 0,85 · 10 ) = 8,5 mm

a₁ = 6 mm a₁ < min(0,7·t_G , 0,85·t_c)

= = 93,097 mm

= + 2·a₁ = 93,097 + 2 · 6 = 105,097 mm

Aleg : l_s1 = 110 mm l_s1 ≥ 15·a₁ 15·a₁ = 90 mm

l_s1 ≥ 90 mm l_s1 < 60·a₁ 60·a₁ = 360 mm

l_s1 ≥ b = 80 mm

Cordon 2 : min(0,7·t_G , 0,7·t_c) = min(0,7 · 14 ; 0,7 · 10) = 7 mm a₂ = 4 mm a₂ < min(0,7·t_G , 0,85·t_c)

= = 57,733 mm

= + 2·a₂ = 57,733 + 2 · 4 = 65,733 mm

Aleg : l_s2 = 70 mm l_s2 ≥ 15·a₂        15·a₂ = 60 mm

l_s2 ≥ 60 mm l_s2 < 60·a₂ 60·a₂ = 240 mm

l_s2 ≥ b = 80 mm l_s2 = 80 mm

Verificarea cordoanelor de sudura :

= = 146,295 < R_fs

= = 123,485 < R_fs

5.3. Diagonale intinse

bara 1-2 - intindere 2L 120x120x12 R_fs = 0,7 · R = 0,7 · 220 = 154

A = 5500 mm² N_1-2 = 647,897 KN

b = 120 mm t_c = 12 mm e = 34 mm

N^cap = A · R = 5500 · 220 = 1210000 N N^cap = 1210 KN

N_s = min(1,3·N_1-2 , N^cap) = min(842,266 ; 1210) N_s = 842,266 KN

N_s1 = N_s · = 842,266 · = 603,624 N_s1 = 603,624 KN

N_s2 = N_s · = 842,266 · = 238,642 N_s2 = 238,642 KN

Cordon 1 : min(0,7·t_G , 0,85·t_c) = min(0,7 · 14 ; 0,85 · 12 ) = 9,8 mm

a₁ = 9 mm a₁ < min(0,7·t_G , 0,85·t_c)

= = 217,758 mm

= + 2·a₁ = 217,758 + 2 · 9 = 235,758 mm

Aleg : l_s1 = 240 mm l_s1 ≥ 15·a₁ 15·a₁ = 135 mm

l_s1 ≥ 135 mm l_s1 < 60·a₁ 60·a₁ = 540 mm

l_s1 ≥ b = 120 mm

Cordon 2 : min(0,7·t_G , 0,7·t_c) = min(0,7 · 14 ; 0,7 · 12) = 8,4 mm a₂ = 8 mm a₂ < min(0,7·t_G , 0,85·t_c)

= = 96,851 mm

= + 2·a₂ = 96,851 + 2 · 8 = 112,851 mm

Aleg : l_s2 = 120 mm l_s2 ≥ 15·a₂        15·a₂ = 120 mm

l_s2 ≥ 120 mm l_s2 < 60·a₂ 60·a₂ = 480 mm

l_s2 ≥ b = 120 mm

Verificarea cordoanelor de sudura :

= = 151,057 < R_fs

= = 143,415 < R_fs

bara 4-5- intindere 2L 80x80x10 R_fs = 0,7 · R = 0,7 · 220 = 154

A = 3020 mm² N_4-5 = 344,535 KN

b = 80 mm t_c = 10 mm e = 23,4 mm

N^cap = A · R = 3020 · 220 = 664400 N N^cap = 664,400 KN

N_s = min(1,3·N_4-5 , N^cap) = min(447,895 ; 664,400) N_s = 447,895 KN

N_s1 = N_s · = 447,895 · = 316,886 N_s1 = 316,886 KN

N_s2 = N_s · = 447,895 · = 131,009 N_s2 = 131,009 KN

Cordon 1 : min(0,7·t_G , 0,85·t_c) = min(0,7 · 14 ; 0,85 · 10 ) = 8,5 mm a₁ = 8 mm a₁ < min(0,7·t_G , 0,85·t_c)

= = 128,606 mm

= + 2·a₁ = 128,606 + 2 · 8 = 144,606 mm

Aleg : l_s1 = 150 mm l_s1 ≥ 15·a₁ 15·a₁ = 120 mm

l_s1 ≥ 120 mm l_s1 < 60·a₁ 60·a₁ = 480 mm

Cordon 2 : min(0,7·t_G , 0,7·t_c) = min(0,7 · 14 ; 0,7 · 10) = 7 mm a₂ = 6 mm a₂ < min(0,7·t_G , 0,85·t_c)

= = 70,893 mm

= + 2·a₂ = 70,893 + 2 · 6 = 82,893 mm

Aleg : l_s2 = 90 mm l_s2 ≥ 15·a₂ 15·a₂ = 90 mm

l_s2 ≥ 90 mm l_s2 < 60·a₂ 60·a₂ = 360 mm

Verificarea cordoanelor de sudura :

= = 147,801 < R_fs

= = 139,967 < R_fs

bara 6-9 - intindere 2L 60x60x6 R_fs = 0,7 · R = 0,7 · 220 = 154

A = 1382 mm² N_6-9 = 85,276 KN

b = 60 mm t_c = 6 mm e = 16,9 mm

N^cap = A · R = 1382 · 220 = 304040 N N^cap = 304,040 KN

N_s = min(1,3·N_6-9 , N^cap) = min(110,859 ; 304,040) N_s = 110,859 KN

N_s1 = N_s · = 110,859 · = 79634 N N_s1 = 79,634 KN

N_s2 = N_s · = 110,859 · = 31225 N N_s2 = 31,225 KN

Cordon 1 :        min(0,7·t_G , 0,85·t_c) = min(0,7 · 14 ; 0,85 · 6 ) = 5,1 mm a₁ = 4 mm a₁ < min(0,7·t_G , 0,85·t_c)

= = 64,638 mm

= + 2·a₁ = 64,638 + 2 ·4 = 72,638 mm

Aleg : l_s1 = 80 mm l_s1 ≥ 15·a₁ 15·a₁ = 60 mm

l_s1 ≥ 60 mm l_s1 < 60·a₁ 60·a₁ = 240 mm

l_s1 ≥ b = 60 mm

Cordon 2 : min(0,7·t_G , 0,7·t_c) = min(0,7 · 14 ; 0,7 · 6) = 4,2 mm a₂ = 4 mm a₂ < min(0,7·t_G , 0,85·t_c)

= = 25,345 mm

= + 2·a₂ = 25,345 + 2 · 4 = 33,345 mm

Aleg : l_s2 = 40 mm l_s2 ≥ 15·a₂ 15·a₂ = 60 mm

l_s2 ≥ 60 mm l_s2 < 60·a₂ 60·a₂ = 240 mm

l_s2 ≥ b = 60 mm l_s2 = 60 mm

Verificarea cordoanelor de sudura :

= = 138,253 < R_fs

= = 75,061 < R_fs

bara 6-13 - intindere 2L 60x60x6 R_fs = 0,7 · R = 0,7 · 220 = 154

A = 1382 mm² N_6-13 = 29,803 KN

b = 60 mm t_c = 6 mm e = 16,9 mm

N^cap = A · R = 1382 · 220 = 304040 N N^cap = 304,040 KN

N_s = min(1,3·N_6-9 , N^cap) = min(34,844 ; 304,040) N_s = 34,844 KN

N_s1 = N_s · = 34,844 · = 25030 N N_s1 = 25,030 KN

N_s2 = N_s · = 34,844 · = 9814 N N_s2 = 9,814 KN

Cordon 1 : min(0,7·t_G , 0,85·t_c) = min(0,7 · 14 ; 0,85 · 6 ) = 5,1 mm a₁ = 4 mm a₁ < min(0,7·t_G , 0,85·t_c)

= = 20,316 mm

= + 2·a₁ = 20,316 + 2 ·4 = 28,316 mm

Aleg : l_s1 = 30 mm l_s1 ≥ 15·a₁ 15·a₁ = 60 mm

l_s1 ≥ 60 mm l_s1 < 60·a₁ 60·a₁ = 240 mm

l_s1 ≥ b = 60 mm l_s1 = 60 mm

Cordon 2 : min(0,7·t_G , 0,7·t_c) = min(0,7 · 14 ; 0,7 · 6) = 4,2 mm a₂ = 4 mm a₂ < min(0,7·t_G , 0,85·t_c)

= = 8 mm

= + 2·a₂ = 8 + 2 · 4 = 16 mm

Aleg : l_s2 = 20 mm l_s2 ≥ 15·a₂ 15·a₂ = 60 mm

l_s2 ≥ 60 mm l_s2 < 60·a₂ 60·a₂ = 240 mm

l_s2 ≥ b = 60 mm l_s2 = 60 mm

Verificarea cordoanelor de sudura :

= = 60,167 < R_fs

= = 23,592 < R_fs

5.4. Dimensionara sudurilor joantei talpii superioare

bara 11-13

1)Efortul de calcul in joanta superioara N_s

A = 6500 mm² N_11-13 = 1067,233 KN

b = 140 mm t_c = 12 mm e = 39 mm f_min= 0,808 N^cap = f_min · A · R = 0,808 · 6500 · 220 = 1155440 N N^cap = 1155,440 KN

N_s = min(1,3·N_15-17 , N^cap) = min(1387,403 ; 1155,440) N_s = 1155,440 KN

2)Evaluarea ariilor pieselor de imbinare A si B

Aria unui cornier A : A_Corn = 3250 mm²

A_A = A_Corn - (2·) = 3250 - (2·12² + 0,5· 12²)                      A_A = 2890 mm²

A_A^ef = 2774 mm²

Aria necesara a eclisei P₂₅ :

= - 2 · 2774 = -296 mm²

< 0 rezulta ca vom alege dimensiuni constructive

3)Determinarea dimensiunilor eclisei B :

2 · b + t_G - 2 · 25 = 2 · 140 + 14 - 2 · 25 = 244 mm

Aleg : b₄₆ = 240 mm b₄₆ > 150 mm

t₄₆ = 8 mm t₄₆ 8 mm

Aria efectiva a eclisei B A_B = t_B· b_B = 8 · 240 A_B = 1920 mm²

4)Verificarea de rezistenta a ecliselor

= 154,719 < R

5)Dimensionarea caracteristicilor geometrice ale cordoanelor de sudura

Propun grosimile cordoanelor de sudura :

min(0,7·t_c , 0,7·t_cA) = min(8,4 ; 8,4) = 8,4 mm a₁ 8,2 mm a₁ = 8 mm

min(0,7·t_c , 0,7·t_B) = min(8,4 ; 5,6) = 5,6 mm a₂ 5,6 mm a₂ = 5 mm

Eforturile din eclise :

N_s1 = = 1155,44 · N_s1 = 858,38 KN

N_s2 = = 1155,44 · N_s2 = 297,06 KN

6)Lungimile necesare cordoanelor de sudura :

+ 2·a₁ = + 2 · 8 = 190,184 mm 200 mm

+ 2·a₂ = + 2 · 5 = 202,896 mm 210 mm

Aleg : l_s1 = 200 mm l_s1 ≥ 15·a₁ 15 · a₁ = 120 mm

l_s1 ≥ 120 mm l_s1 < 60·a₁ 60 · a₁ = 480 mm

l_s2 = 210 mm l_s2 ≥ 15·a₂ 15 · a₂ = 75 mm

l_s2 ≥ 75 mm l_s2 < 60·a₂ 60 · a₂ = 300 mm

5.5.Dimensionarea sudurilor Joantei talpii inferioare

bara 6-8

1)Efortul de calcul in joanta inferioara N_s

A = 5500 mm² N_6-8 = 1048,342 KN

b = 120 mm t_c = 12 mm e = 34 mm

N^cap = A · R = 5500 · 220 = 1210000 N N^cap = 1210 KN

N_s = min(1,3·N_15-17 , N^cap) = min(1362,845 ; 1210) N_s = 1210 KN

2)Evaluarea ariilor pieselor de imbinare C si D

Aria unui cornier C : A_Corn = 2750 mm²

A_C = A_Corn - (2·) = 2750 - (2·12² + 3·12² + 0,5·12²)                  A_C = 1958 mm² A_C^ef = 1752 mm²

Aria necesara a eclisei D :

= 2 ·( 2750 - 1752 ) = 1996 mm²

3)Determinarea dimensiunilor eclisei P_D

2·b + t_G + 2·25 = 2 · 120 + 14 + 2 · 25 = 304 mm

Aleg : b_D = 310 mm b_D ≥ 304 mm

t_D = = t_D = 6,439 mm

t_D = 8 mm t_D 8 mm

Aria efectiva a eclisei P_D : A_D = t_D · b_D = 8 · 310 A_P47 = 2480 mm²

4)Verificarea de rezistenta a ecliselor

= 202,206 < R

5)Dimensionarea caracteristicilor geometrice ale cordoanelor de sudura

Propun grosimile cordoanelor de sudura :

min(0,7·t_c , 0,7·t_c) = 8,4 mm a₁ 8,4 mm a₁ = 8 mm

min(0,7·t_c , 0,7·t_D) = 5,6 mm a₂ 5,6 mm a₂ = 5,5 mm

Eforturile din eclise :

N_s1 = = 1210 · N_s1 = 708,529 KN

N_s2 = = 1210 · N_s2 = 501,471 KN

6)Lungimile necesare cordoanelor de sudura :

+ 2·a₁ = + 2 · 8 = 159,776 mm 170 mm

+ 2·a₂ = + 2 · 5,5 = 307,03 mm 310 mm

l₁ l₂ + 50 mm

Aleg : l_s1 = 360 mm l_s1 ≥ 15·a₁    15 · a₁ = 120 mm

l_s1 ≥ 120 mm l_s1 < 60·a₁ 60 · a₁ = 480 mm

l_s2 = 310 mm l_s2 ≥ 15·a₂ 15 · a₂ = 82,5 mm

l_s2 ≥ 82,5 mm l_s2 < 60·a₂ 60 · a₂ = 330 mm

6. CALCULUL PLACUTELOR DE SOLIDARIZARE

6.1. Talpa superioara

bara 11-13 - compresiune 2L 140x140x12

l_11-13 = 2230 mm l₁ < 40 · i_z1 i_z1 = 43,1 mm

40 · i_z1 = 40 · 43,1 = 1724 mm l₁ = = = 743,33 mm

Avem 2 placute de solidarizare cu distanta l₁ = 745 mm l₁ < 40 · i_z1

bara 9-11 - compresiune 2L 140x140x12

l_9-11 = 2230 mm l₁ < 40 · i_z1 i_z1 = 43,1 mm

40 · i_z1 = 40 · 43,1 = 1724 mm l₁ = = = 743,33 mm

Avem 2 placute de solidarizare cu distanta l₁ = 745 mm l₁ < 40 · i_z1

bara 7-9 - compresiune 2L 120x120x12

l_7-9 = 2230 mm l₁ < 40 · i_z1 i_z1 = 36,5 mm

40 · i_z1 = 40 · 36,5 = 1460 mm l₁ = = = 743,33 mm

Avem 2 placute de solidarizare cu distanta l₁ = 745 mm l₁ < 40 · i_z1

bara 5-7 - compresiune 2L 120x120x12

l_5-7 = 2230 mm l₁ < 40 · i_z1 i_z1 = 36,5 mm

40 · i_z1 = 40 · 36,5 = 1460 mm l₁ = = = 743,33 mm

Avem 2 placute de solidarizare cu distanta l₁ = 745 mm l₁ < 40 · i_z1

bara 3-5 - compresiune 2L 120x120x12

l_3-5 = 2230 mm l₁ < 40 · i_z1 i_z1 = 36,5 mm

40 · i_z1 = 40 · 36,5 = 1460 mm l₁ = = = 743,33 mm

Avem 2 placute de solidarizare cu distanta l₁ = 745 mm l₁ < 40 · i_z1

bara 1-3 - compresiune 2L 120x120x12

l_7-9 = 2180 mm l₁ < 40 · i_z1 i_z1 = 36,5 mm

40 · i_z1 = 40 · 36,5 = 1460 mm l₁ = = = 726,67 mm

Avem 2 placute de solidarizare cu distanta l₁ = 725 mm l₁ < 40 · i_z1

6.2. Montanti

bara 2-3 - compresiune 2L 60x60x6

l_2-3 = 2647 mm l₁ < 40 · i_z1 i_z1 = 18,2 mm

40 · i_z1 = 40 · 18,2 = 728 mm l₁ = = = 661,75 mm

Avem 3 placute de solidarizare cu distanta l₁ = 660 mm l₁ < 40 · i_z1

bara 4-7 - compresiune 2L 60x60x6

l_4-7 = 2948 mm l₁ < 40 · i_z1 i_z1 = 18,2 mm

40 · i_z1 = 40 · 18,2 = 728 mm l₁ = = = 589,6 mm

Avem 4 placute de solidarizare cu distanta l₁ = 590 mm l₁ < 40 · i_z1

bara 6-11 - compresiune 2L 60x60x6

l_6-11 = 3249 mm l₁ < 40 · i_z1 i_z1 = 18,2 mm

40 · i_z1 = 40 · 18,2 = 728 mm l₁ = = = 649,8 mm

Avem 4 placute de solidarizare cu distanta l₁ = 650 mm l₁ < 40 · i_z1

6.3. Diagonale comprimate

bara 2-5 - compresiune 2L 120x120x12

l_2-5 = 3575 mm l₁ < 40 · i_z1 i_z1 = 36,5 mm

40 · i_z1 = 40 · 36,5 = 1460 mm l₁ = = = 1191,67 mm

Avem 2 placute de solidarizare cu distanta l₁ = 1190 mm l₁ < 40 · i_z1

bara 4-9 - compresiune 2L 80x80x10

l_2-5 = 3815 mm l₁ < 40 · i_z1 i_z1 = 24,1 mm

40 · i_z1 = 40 · 24,1 = 964 mm l₁ = = = 763 mm

Avem 4 placute de solidarizare cu distanta l₁ = 760 mm l₁ < 40 · i_z1

6.4. Diagonale intinse

bara 1-2 - intindere 2L 120x120x12

l_1-2 = 3314 mm l₁ < 80 · i_z1 i_z1 = 36,5 mm

80 · i_z1 = 80 · 36,5 = 2920 mm l₁ = = = 1104,67 mm

Avem 2 placute de solidarizare cu distanta l₁ = 1105 mm l₁ < 80 · i_z1

bara 4-5- intindere 2L 80x80x10

l_4-5 = 3575 mm l₁ < 80 · i_z1 i_z1 = 24,1 mm

80 · i_z1 = 80 · 24,1 = 1928 mm l₁ = = = 1191,67 mm

Avem 2 placute de solidarizare cu distanta l₁ = 1190 mm l₁ < 80 · i_z1

bara 6-9- intindere 2L 60x60x6

l_6-9 = 3815 mm l₁ < 80 · i_z1 i_z1 = 18,2 mm

80 · i_z1 = 80 · 18,2 = 1456 mm l₁ = = = 1271,67 mm

Avem 2 placute de solidarizare cu distanta l₁ = 1270 mm l₁ < 80 · i_z1

bara 6-13- intindere 2L 60x60x6

l_6-13 = 4063 mm l₁ < 80 · i_z1 i_z1 = 18,2 mm

80 · i_z1 = 80 · 18,2 = 1456 mm l₁ = = = 1354,33 mm

Avem 2 placute de solidarizare cu distanta l₁ = 1355 mm l₁ < 80 · i_z1

6.5. Talpa inferioara

bara 6-8 - intindere 2L 120x120x12

l_1-2 = 2225 mm l₁ < 80 · i_z1 i_z1 = 36,5 mm

80 · i_z1 = 80 · 36,5 = 2920 mm l₁ = = = 1112,5 mm

Avem o placuta de solidarizare cu distanta l₁ = 1115 mm l₁ < 80 · i_z1

bara 4-6 - intindere 2L 120x120x12

l_4-6 = 4450 mm l₁ < 80 · i_z1 i_z1 = 36,5 mm

80 · i_z1 = 80 · 36,5 = 2920 mm l₁ = = = 1483,33 mm

Avem 2 placute de solidarizare cu distanta l₁ = 1485 mm l₁ < 80 · i_z1

bara 2-4 - intindere 2L 120x120x12

l_4-6 = 4450 mm l₁ < 80 · i_z1 i_z1 = 36,5 mm

80 · i_z1 = 80 · 36,5 = 2920 mm l₁ = = = 1483,33 mm

Avem o placuta de solidarizare cu distanta l₁ = 1485 mm l₁ < 80 · i_z1